სიმძლავრის გამაძლიერებლების სქემები დიზაინის კვ დიაპაზონზე. დენის გამაძლიერებელი IRF630-ზე HF რადიოსადგურისთვის. დაელოდეთ ძიების დასრულებას ყველა მონაცემთა ბაზაში, დასრულების შემდეგ გამოჩნდება ბმული ნაპოვნი მასალებზე წვდომისთვის.
ძალიან ბევრი მოკლე ტალღოვანი ადამიანი დარწმუნებულია, რომ ყველაფერი ცნობილია მილის გამაძლიერებლების შესახებ. და უფრო მეტიც... შეიძლება. მაგრამ ჰაერში დაბალი ხარისხის სიგნალების რაოდენობა არ მცირდება. უფრო პირიქით. და ყველაზე სამწუხარო ის არის, რომ ეს ყველაფერი ხდება გამოყენებული სამრეწველო იმპორტირებული გადამცემების რაოდენობის ზრდის ფონზე, რომელთა გადამცემის პარამეტრები საკმაოდ მაღალია და აკმაყოფილებს FCC (ამერიკის ფედერალური კომუნიკაციების კომისიის) მოთხოვნებს. თუმცა, ჩემი სხვა კოლეგები ეთერში, რომლებიც თავს არიდებენ იმ ფაქტს, რომ თქვენ არ შეგიძლიათ გააკეთოთ FT 1000 "მუხლზე" და გამოიყენოთ RA, შექმნილი ოცდაათი წლის წინანდელი კანონების მიხედვით (GU29 + სამი GU50) და ა. არ დატოვოთ ნდობა, რომ რ.ა.-ს მიხედვით „ჩვენ დანარჩენზე წინ ვართ“. მე აღვნიშნავ, "ისინი იქ არიან, საზღვარგარეთ", არა მხოლოდ ყიდულობენ, არამედ აპროექტებენ ყურადღებისა და განმეორების ღირსს.
მოგეხსენებათ, საერთო ქსელის (OS) და საერთო კათოდური (OK) სქემები გამოიყენება დენის გამაძლიერებლებში KB-ზე. OS-ით გამომავალი ეტაპი თითქმის სტანდარტია დსთ-ს რადიომოყვარულებისთვის. აქ გამოიყენება ნებისმიერი ნათურები - როგორც სპეციალურად შექმნილი OS მიკროსქემის მიხედვით მუშაობისთვის, ასევე ხაზოვანი გამაძლიერებელი ნათურები OK სქემებში. როგორც ჩანს, ეს შეიძლება აიხსნას შემდეგი მიზეზებით: - ოპერაციული სისტემის წრე თეორიულად არ არის მიდრეკილი თვითაგზნებისკენ, რადგან ბადე დამიწებულია RF ან გალვანურად; - ოპერაციული სისტემის მქონე წრეში, წრფივიობა 6 დბ-ით მეტია უარყოფითი დენის გამოხმაურების გამო; - RA OS-ით უზრუნველყოფს უფრო მაღალ ენერგოეფექტურობას, ვიდრე RA OK-ით.
სამწუხაროდ, რაც კარგია თეორიულად, ყოველთვის არ არის კარგი პრაქტიკაში. დენის ძაბვის მახასიათებლის მაღალი ციცაბო ტეტროდების და პენტოდების გამოყენებისას, რომელთა მესამე ბადე ან სხივის ფორმირების ფირფიტები არ არის დაკავშირებული კათოდთან, RA OS-ით შეიძლება თვითაღგზნებული იყოს. წარუმატებელი ინსტალაციით, უხარისხო კომპონენტები (განსაკუთრებით კონდენსატორები) და ცუდი კოორდინაცია გადამცემთან, ფაზის და ამპლიტუდის ბალანსის პირობები ადვილად იქმნება HF ან VHF კლასიკური ოსცილატორის მისაღებად OS სქემის მიხედვით. ზოგადად, გადამცემის შედარება RA-სთან OS სქემის მიხედვით არც ისე ადვილია, როგორც ამაზე ზოგჯერ წერენ. ხშირად მოცემული ციფრები, მაგალითად 75 ohms ოთხი G811, მხოლოდ თეორიულად არის სწორი. OS-ით PA-ს შეყვანის წინააღმდეგობა დამოკიდებულია აგზნების სიმძლავრეზე, ანოდის დენზე, P-ჩართვის პარამეტრებზე და ა.შ. რომელიმე ამ პარამეტრის შეცვლა, როგორიცაა ანტენის SWR-ის გაზრდა დიაპაზონის კიდეზე, იწვევს შეუსაბამობას სცენის შეყვანაში. მაგრამ ეს ყველაფერი არ არის. თუ მორგებული წრე არ გამოიყენება RA-ს შესასვლელში OS-სთან (და ეს ჩვეულებრივი მოვლენაა სახლში დამზადებულ გამაძლიერებლებში), მაშინ აგზნების ძაბვა ხდება ასიმეტრიული, რადგან. აგზნების დენი მიედინება მხოლოდ შეყვანის ძაბვის უარყოფით ნახევარ ციკლებზე და ეს ზრდის დამახინჯების დონეს. ამრიგად, შესაძლებელია, რომ ზემოხსენებულმა ფაქტორებმა გააუქმოს OS სქემის უპირატესობა. მაგრამ, მიუხედავად ამისა, RA OS- ით პოპულარულია. რატომ?
ჩემი აზრით, შესანიშნავი ენერგოეფექტურობის გამო: როდესაც საჭიროა "სვინგის სიმძლავრე", ოპერაციული სისტემის მქონე სქემას ფასი არ აქვს. ამავდროულად, გამაძლიერებლის წრფივობა ბოლოა, რაზეც უნდა ვიფიქროთ, კარგად ნასწავლზე მხედველობაში - „კასკადის მიერ შემოტანილი დამახინჯებები დიდად არ არის დამოკიდებული მახასიათებლის მოქმედი წერტილის არჩევანზე“. მაგალითად, GU74B ნათურას, რომელიც განკუთვნილია ცალმხრივი სიგნალების ხაზოვანი გამაძლიერებლისთვის, ტიპიურ კავშირში წრედში OK, უნდა ჰქონდეს წყნარი დენი დაახლოებით 200 mA, და ნაკლებად სავარაუდოა, რომ შესაძლებელი იქნება უფრო მეტი გამომავალი სიმძლავრის მიღება. ვიდრე 750 W (Ua \u003d 2500 V) რისკის გარეშე ნათურის ხანგრძლივობა, t .to. ანოდზე დენის გაფრქვევა შეზღუდული იქნება. სხვა საქმეა, თუ GU74B ჩართულია OS-ით - მშვიდი დენი შეიძლება დაყენდეს 50 mA-ზე ნაკლებზე, ხოლო გამომავალი სიმძლავრე შეიძლება მიიღოთ 1 კვტ. შეუძლებელი იყო ინფორმაციის მოძიება ასეთი RA-ების წრფივობის გაზომვის შესახებ და არგუმენტები, როგორიცაა "ბევრი QSO გაკეთდა ამ გამაძლიერებელზე და კორესპონდენტები უცვლელად აღნიშნავდნენ სიგნალის მაღალ ხარისხს" სუბიექტურია, შესაბამისად, არადამაჯერებელი. ზემოაღნიშნულ მაგალითში 1 კვტ-ზე მეტი სიმძლავრე მოწოდებულია პოპულარული ინდუსტრიული ALPHA / POWER ETO 91V-ით, GU74B წყვილი ნათურის გამოყენებით OK მწარმოებლის მიერ რეკომენდებული მუშაობის რეჟიმში ცნობილი ინტერმოდულაციის მახასიათებლებით. როგორც ჩანს, ამ გამაძლიერებლის შემქმნელები შეშფოთებულნი იყვნენ არა მხოლოდ ეკონომიკური მოსაზრებებით (კიდევ ერთი მილი ზრდის ღირებულებას და ართულებს დიზაინს), არამედ RA პარამეტრების შესაბამისობა FCC სტანდარტებთან და მოთხოვნებთან.
RA-ს უპირატესობა OS-ით არის ეკრანის და საკონტროლო ბადეების ძაბვის სტაბილიზაციის აუცილებლობის არარსებობა. ეს ეხება მხოლოდ წრეს, რომელშიც ეს ბადეები უშუალოდ უკავშირდება საერთო მავთულს. თანამედროვე ტეტროდების ასეთი ჩართვა ძნელად შეიძლება ჩაითვალოს სწორად - ამ რეჟიმში არა მხოლოდ მონაცემები არ არის კასკადის წრფივობის შესახებ, არამედ ბადეებზე გაფანტვის სიმძლავრე, როგორც წესი, აღემატება დასაშვებს. ასეთი მიკროსქემის აგზნების სიმძლავრე არის დაახლოებით 100 ვტ, და ეს იწვევს გადამცემის გაზრდას, მაგალითად, ზოგადი ზარის ინტენსიური მუშაობის დროს. გარდა ამისა, გრძელი დამაკავშირებელი კაბელით, გამაძლიერებლის შესასვლელში საჭიროა ჩართული P- მარყუჟი, რათა თავიდან იქნას აცილებული მაღალი SWR მნიშვნელობები და მასთან დაკავშირებული პრობლემები.
OK-ით სქემების ნაკლოვანებები მოიცავს ეკრანის და საკონტროლო ბადეების ძაბვის სტაბილიზაციის აუცილებლობას; თუმცა, თანამედროვე ტეტროდებში AB1 რეჟიმში, ამ სქემების მიერ მოხმარებული სიმძლავრე მცირეა (20 ... 40 W), ხოლო ძაბვის რეგულატორები ამჟამად ხელმისაწვდომი მაღალი ძაბვის ტრანზისტორებზე საკმაოდ მარტივია. თუ საჭირო ძაბვები მიუწვდომელია დენის ტრანსფორმატორზე, შესაფერისი დაბალი სიმძლავრის ტრანსფორმატორების გამოყენება შესაძლებელია მათი პირიქით შეერთებით - მეორადი გრაგნილით ინკანდესენტურ ძაბვაზე 6.3 ან 12.6 ვ. OK მიკროსქემის კიდევ ერთი მინუსი არის მაღალი სიმძლავრე. გაფრქვევა ანოდზე გადაცემის პაუზების დროს. მისი შემცირების ერთ-ერთი შესაძლო გზა ნაჩვენებია ნახ. 1-ში (გამარტივებული დიაგრამა დან).
აგზნების ძაბვა მიეწოდება ტევადი გამყოფის მეშვეობით სრულტალღოვან გამსწორებელს VD1, VD2 და შემდეგ შედარებით DA1-ს. შედარების ფუნქციონირება ნათურას გადააქვს დახურული მდგომარეობიდან მუშაობის რეჟიმში. გადაცემის პაუზების დროს არ არის აგზნების ძაბვა, ნათურა ჩაკეტილია და ანოდზე გაფრქვევის სიმძლავრე უმნიშვნელოა.
ჩემი აზრით, RA ერთად OS შეიძლება გამოყენებულ იქნას KB-ზე მოძველებული ნათურებით - კონსტრუქციის ღირებულების შესამცირებლად, ან სპეციალურად შექმნილი ნათურებით ასეთ ჩართვაში სამუშაოდ. დაბალხარისხიანი ფაქტორის დარეგულირებული LC-სტრიქონის ან P-სქემის გამოყენება შესასვლელში სავალდებულოა. ეს განსაკუთრებით ეხება გადამცემებს ფართოზოლოვანი ტრანზისტორი გამომავალი საფეხურებით, რომელთა ნორმალური ფუნქციონირება შესაძლებელია მხოლოდ შესაბამის დატვირთვაზე. რა თქმა უნდა, თუ გადამცემის გამომავალ საფეხურს აქვს რეგულირებადი P-მარყუჟი ან ანტენის ტიუნერი და დამაკავშირებელი კაბელის სიგრძე არ აღემატება 1,5 მ-ს (ე.ი. ეს არის ტევადობა გამოყენებული სიხშირის დიაპაზონისთვის), ასეთ მარყუჟს შეუძლია. განიხილება, როგორც შენატანი PA-სთვის. მაგრამ ნებისმიერ შემთხვევაში, P- მარყუჟის გამოყენება RA-ს შესასვლელში მნიშვნელოვნად ამცირებს VHF-ზე თვითაგზნების ალბათობას. სხვათა შორის, ასე ხორციელდება RA–ს დიდი უმრავლესობა OS–ით, რომელიც აღწერილია უცხოურ ლიტერატურაში და დამზადებულია ინდუსტრიის მიერ მოკლე ტალღებისთვის. რადიომოყვარულებისთვის, რომლებიც გეგმავენ RA-ს შექმნას 500 ვტ ან მეტი სიმძლავრით, რეკომენდებულია ნათურების გამოყენება, რომლებიც სპეციალურად შექმნილია რადიოსიხშირული სიგნალების ხაზოვანი გაძლიერებისთვის წრეში OK. ეს რეკომენდაცია განსაკუთრებით აქტუალურია ძვირადღირებული "საკუთრების" გადამცემების გამოყენებისას - RA-ში OS-ით, როდესაც თვითაღგზნება ხდება, შესვლისას არის RF ან მიკროტალღური რხევების მნიშვნელოვანი სიმძლავრე, რამაც შეიძლება გამოიწვიოს ან გამომავალი ეტაპის ან გადამცემის შეყვანის სქემები (დამოკიდებულია გადართვის წრეზე RX - TX თვითაგზნების დროს). სამწუხაროდ, ეს არ არის ავტორის ფანტაზია, არამედ რეალური შემთხვევები პრაქტიკიდან.
და კიდევ ერთი პრობლემის იგნორირება შეუძლებელია მილის RA-ების განხილვისას - ვ. ჟალნერაუსკასისა და ვ. დროზდოვის მსუბუქი ხელით, გადამცემის გადამცემი ნაწილის აგების სქემებმა პოპულარობა მოიპოვა, როდესაც ზოლიანი ფილტრის შემდეგ, ხაზოვანი გაძლიერება მოხდა. ტრანზისტორი კასკადების რადიო სიხშირის სიგნალი შუალედური ფილტრაციის გარეშე გამოიყენება მილის გამაძლიერებლის გასააქტიურებლად. სტრუქტურულად, გადამცემი გამარტივებულია, მაგრამ ასეთი სიმარტივის ფასი არის ყალბი ემისიების გაზრდილი შემცველობა ასეთი სქემების არასაკმარისად ფრთხილად რეგულირებით.
სიტუაცია კიდევ უფრო უარესდება, როდესაც გადამცემის გამომავალი სიმძლავრე არ არის საკმარისი "აშენებისთვის", მაგალითად, GU74B-ის შემთხვევაში OK-ით 1:4 ტრანსფორმატორზე ფართოზოლოვანი შეყვანის სქემით. საჭირო გაძლიერება ჩვეულებრივ მიიღწევა დამატებითი ფართოზოლოვანი ეტაპით. თუ გამოიყენება დაბალი IF და ორი-სამ მარყუჟის DFT-ის შემდეგ, გადამცემი გზას აქვს სიმძლავრე 40...60 დბ და P- მარყუჟი არის ამ ბილიკის ერთადერთი შერჩევითი წრე, მაშინ არ არის გათვალისწინებული ყალბი ემისიების საკმარისი ჩახშობა. ეფექტები შეიძლება მოისმინოს სამოყვარულო ზოლებზე ყოველდღიურად, როგორიცაა მეორე ჰარმონია, რომელიც თითქმის ტოლია ძირითადი სიგნალის სიმძლავრით. მოუსმინეთ, მაგალითად, 3680...3860 kHz განყოფილებას და თითქმის აუცილებლად მოისმენთ მეორე ჰარმონიულ სიგნალებს SSB სადგურებიდან 160 მეტრიან ზოლზე. თავად RA-ს ასევე აქვს გარკვეული არაწრფივიობა, ასე რომ, მაშინაც კი, როდესაც მასზე ვრცელდება სპექტრულად სუფთა RF სიგნალი, გამომავალში გარდაუვალია ჰარმონიები. ერთი P- მარყუჟი შეიძლება რეკომენდებული იყოს 1 კვტ-მდე გამომავალი სიმძლავრისთვის. უფრო მაღალი სიმძლავრის დროს, უცხოური სამოყვარულო და სამრეწველო რადარები იყენებენ P-L წრეს, რომელიც ნაჩვენებია ნახ. 1 - ფილტრაციის კოეფიციენტი ორჯერ მაღალია.
ახლა განვიხილოთ მიკროსქემის გადაწყვეტილებები, რომლებიც აჩვენებენ საკმაოდ მოთხოვნად მიდგომას RA-ს დიზაინისადმი.
გამოცემა გვაცნობს GU74B-ზე თვითნაკეთი RA-ს ამერიკულ ვერსიას. George T. Daughters, AB6YL, რომელმაც გადაწყვიტა გადაეკეთებინა Dentron MLA2500 ინდუსტრიული გამაძლიერებელი, რომელიც თავდაპირველად აშენდა ტრიოდებზე OS მიკროსქემის მიხედვით, აირჩია GU74B მილი (ამერიკული აღნიშვნა - 4CX800A). ამ პროექტისთვის მან ოპტიმალურად ჩათვალა აგზნების სიგნალის გამოყენება საკონტროლო ბადეზე, სადაც შეყვანის სიმძლავრე იშლება ორმოცდაათი ომიანი რეზისტორით ქსელსა და საერთო მავთულს შორის. ამან აღმოფხვრა მორგებული შეყვანის სქემების საჭიროება და ადვილად მიღწეული ფართოზოლოვანი. საკონტროლო ბადის დაბალი წინაღობა ხელს უწყობს თვითაგზნების თავიდან აცილებას და უზრუნველყოფს გადამცემის გამომავალი საფეხურს სტაბილური რეზისტენტული დატვირთვით დაბალი SWR-ით. გარდა ამისა, ძალიან პოპულარული ALPHA/POWER 91B კომერციული გამაძლიერებელი 1500W გამომავალი სიმძლავრით იყენებს წყვილ 4CX800A ამ კონფიგურაციაში - ეს უკვე დადასტურებული წრეა!
გამაძლიერებლის წრე ნაჩვენებია ნახ. 2.
4CX800A-ს დიდი შეყვანის ტევადობა (დაახლოებით 50 pF) მოითხოვს ინდუქციური კომპენსაციის გამოყენებას, განსაკუთრებით მაღალი სიხშირის ზოლებზე. მავთულის რეზისტორი R1B 6 W / 6 Ohm უზრუნველყოფს აუცილებელ ინდუქციურობას და ავსებს არაინდუქციურ R1A და R1C-თან ერთად დატვირთვის წინააღმდეგობას საჭირო - 50 Ohm / 50 W. AB6YL გაზომვების მიხედვით, 35 MHz-ზე დაბალ სიხშირეებზე, შეყვანის SWR არის 1.1-ზე ნაკლები.
გამაძლიერებლის ენერგეტიკული ეფექტურობა შეიძლება გაუმჯობესდეს არაინდუქციური რეზისტორი R2-ის მიერთებით, რომლის წინააღმდეგობაა 30 ohms-მდე კათოდსა და საერთო მავთულს შორის. ეს რეზისტორი იძლევა უარყოფით გამოხმაურებას, რაც ამცირებს მდუმარე დენს და გარკვეულწილად აუმჯობესებს წრფივობას; მეხუთე რიგის კომპონენტების დონე მცირდება დაახლოებით 3 დბ-ით.
P- მარყუჟის პარამეტრები არ არის მოცემული, რადგან გამოყენებული კომპონენტები Dentron-დან - MLA2500.
4CX800A სიკაშკაშე უნდა ჩართოთ აგზნებისა და მიწოდების ძაბვის გამოყენებამდე მინიმუმ 2,5 წუთით ადრე.
4SH800A / GU74B-ის სპეციფიკაციები, რომელიც მიეწოდება ამერიკულ ბაზარზე, გირჩევთ მიკერძოებულ ძაბვას საკონტროლო ქსელზე დაახლოებით -56 V ეკრანის ძაბვაზე +350 V. საკონტროლო ქსელის კვების წყარო შედგება დაბალი სიმძლავრის ტრანსფორმატორისგან T2, დაკავშირებული ვიცე. პირიქით - მეორადი გრაგნილისთვის, რომელიც გამოიყენება როგორც პირველადი, 6.3 ვ ძაბვა მიეწოდება მთავარი ტრანსფორმატორის T1-დან, რომელიც უზრუნველყოფს დაახლოებით 60 ვ AC-ს. პარამეტრული სტაბილიზატორის VD9, R12 გამომავალზე არის -56 ვ ძაბვა. ნებისმიერი საკონტროლო ქსელის დენი იწვევს არაწრფივ დამახინჯებას, რაც იწვევს შპრიცს. ქსელის დენის დეტექტორი აწყობილია ოპერაციულ გამაძლიერებელზე DA1, რომელიც დაკავშირებულია შედარებითი სქემის მიხედვით. როდესაც ქსელის დენი აღემატება რამდენიმე მილიამპერს, ძაბვის ვარდნა R16-ზე იზრდება, რაც იწვევს შედარების გააქტიურებას და წითელი LED-ის ანათებას.
ეკრანის ბადე იკვებება ძაბვის რეგულატორით (VT1, VT2, VD7) ჭარბი დენის დაცვით. სარელეო კონტაქტები K2 ცვლის ეკრანის ქსელს საერთო სადენს შორის (R13-ით) მიმღების რეჟიმში და +350 ვ-ს შორის გადაცემის რეჟიმში. რეზისტორი R9 ხელს უშლის ძაბვის მატებას რელეს გადართვისას. ეკრანის ბადის დენი მითითებულია მაჩვენებლის მოწყობილობით PA1, რადგან ტეტროდებთან ერთად, ეკრანის ქსელის დენი რეზონანსისა და რეგულირების უკეთესი მაჩვენებელია, ვიდრე ანოდის დენი. გადაცემის რეჟიმში ანოდის მდუმარე დენი უნდა იყოს 150 ... 200 mA, ხოლო ეკრანის ქსელის დენი დაახლოებით -5 mA (თუ მოწყობილობა გამოიყენება შუაში ნულის გარეშე, მაშინ ისარი გადავა მარცხნივ, სანამ ის ჩერდება). გამაძლიერებელი მუშაობს ხაზოვან რეჟიმში და არ სჭირდება ALC (სანამ არ არის საკონტროლო ქსელის დენი) ანოდის დენით 550...600 mA და ეკრანის ქსელის დენი დაახლოებით 25 mA. თუ ეკრანის ქსელის დენი რეზონანსზე აჭარბებს 30 mA-ს, გაზარდეთ დატვირთვის შეერთება ან შეამცირეთ დისკის სიმძლავრე. ტეტროდებზე გამაძლიერებლების რეგულირებისას უნდა გვახსოვდეს, რომ ანოდის დენი იზრდება აგზნების სიმძლავრის მატებასთან ერთად; ეკრანის ქსელის დენი მაქსიმალურია რეზონანსის დროს ან დატვირთვასთან სუსტი შეერთებისას. გამაძლიერებლის მაქსიმალური გამომავალი სიმძლავრის რეგულირებისას, არ უნდა გადააჭარბოთ ოპტიმალური წრფივობის სპეციფიკაციებში მითითებული პარამეტრების მნიშვნელობებს. გამაძლიერებლის საჭირო აგზნების სიმძლავრე მცირდება მაღალი სიხშირის დიაპაზონში. ეს გამოწვეულია კათოდური გამათბობლის ტევადობის გავლენით, რომელიც აშორებს რეზისტორს R2, ამცირებს OOS-ს. თქვენ უნდა გაითვალისწინოთ ეს, რათა თავიდან აიცილოთ გამაძლიერებელი 15 და 10 მეტრზე გადაჭარბებული აგზნება. (ან გამოიყენეთ RF ინდუქტორი ძაფის წრეში. დაახლ. რედ.)
გამაძლიერებლის პარამეტრები შეყვანის სიმძლავრეზე დაახლოებით 45 W მოცემულია ცხრილში 1. (გამომავალი სიმძლავრის მნიშვნელობა, როგორც ჩანს, გარკვეულწილად გადაჭარბებულია. შენიშვნა რედ.) გამაძლიერებლის გამორთვამდე სესიის შემდეგ, თქვენ უნდა დატოვოთ იგი ლოდინის მდგომარეობაში დაახლოებით სამი წუთის განმავლობაში - ვენტილატორი უნდა გაცივდეს ნათურა.
ცხრილი 1 ანოდის ძაბვა 2200 ვ ანოდის მშვიდი დენი 170 mA ანოდის დენი მაქსიმუმ 550 mA ეკრანის ბადის დენი მაქსიმუმ 25 mA 0 დენის გაფრქვევა ანოდზე სიგნალის გარეშე 370 ვტ სიმძლავრე 1200 W გამომავალი სიმძლავრე 750 W
Მეორე ნაწილი
მაღალი ხაზოვანი სიმძლავრის გამაძლიერებლის საიმედო და გამძლე მუშაობის უზრუნველსაყოფად სურვილი ნათლად აჩვენა მარკ მანდელკერნმა, KN5S. გამაძლიერებლისა და დამხმარე სქემების სქემატური დიაგრამები ნაჩვენებია ნახ.3...8-ზე.
ნუ გაგიკვირდებათ ნახევარგამტარული მოწყობილობების სიმრავლე - მათი გამოყენება გამართლებულია და იმსახურებს ყურადღებას, განსაკუთრებით დამცავი მიკროსქემის გამოყენებას. (თუმცა, არ შეიძლება იმის მტკიცება, რომ ყველა მათგანი აბსოლუტურად აუცილებელია. შენიშვნა რედ.)
RA-ს შექმნისას შემდეგი მიზნები იქნა მიღწეული: - ნათურის გამათბობლის ელექტრომომარაგება სტაბილიზირებული პირდაპირი დენის წყაროდან; ავტომატური ტაიმერების გამოყენება გათბობისა და გაგრილებისთვის; - ყველა პარამეტრის გაზომვა, ანოდის დენის და ძაბვის ჩათვლით, არასასიამოვნო გადართვის გარეშე; - მიკერძოების და ეკრანის ძაბვის სტაბილიზებული წყაროების არსებობა, რაც ძაბვის რეგულირების საშუალებას იძლევა ფართო დიაპაზონში; - ფუნქციონირების უზრუნველყოფა მაგისტრალური ძაბვის მნიშვნელოვანი რყევებით (ეს განსაკუთრებით ეხება ელექტრული დენის გენერატორიდან მინდორში მუშაობისას).
მძლავრი გენერატორის ნათურების გამათბობლის დენის წყაროს იშვიათად ექცევა სათანადო ყურადღება, მაგრამ ეს დიდწილად განსაზღვრავს ნათურის ხანგრძლივობას და გამომავალი სიმძლავრის სტაბილურობას. გამათბობლის გათბობა უნდა მოხდეს თანდათანობით, ცივი ძაფით დენის ტალღების თავიდან აცილების მიზნით. გადაცემის რეჟიმში, როდესაც ხდება ელექტრონების ინტენსიური ემისია, ძალიან მნიშვნელოვანია გათბობის ძაბვის მუდმივობის უზრუნველყოფა და, შესაბამისად, კათოდის ტემპერატურა. აქ მოცემულია ნათურის ძაფისთვის სტაბილიზირებული დენის მიწოდების დენის შემზღუდველის გამოყენების ძირითადი მიზეზები, რომელიც გამორიცხავს შეღწევის დენს ჩართვის მომენტში.
კვების ბლოკი ნაჩვენებია ნახ.4-ზე. გამომავალი ძაბვები იძლევა შემდეგი რეგულირების დიაპაზონებს: 5.5-დან 6 ვ-მდე (სითბო), 200-დან 350 ვ-მდე (ეკრანის ბადე) და -25-დან -125 ვ-მდე (საკონტროლო ბადე).
ძაფის ძაბვის რეგულატორი იყენებს პოპულარულ LN723 ჩიპს ტიპიურ ჩართვაში. 4CX1000 ტეტროდის მნიშვნელოვანი გათბობის დენი (დაახლოებით 9 A) და კათოდისა და გამათბობლის შეერთება ნათურის შიგნით საჭიროებდა ცალკე დიდი განყოფილების გამტარებს მაღალი დენის წრედისთვის (A- და A +); S- და S + მიკროსქემის მეშვეობით, გამომავალი ძაბვა მიეწოდება სტაბილიზატორის შედარების წრეს. FU1 10A ფუჭი საუკეთესოდ არის შედუღებული, ვიდრე დამჭერის გამოყენება.
გამათბობლის კონტროლის წრე ნაჩვენებია ნახ.5-ზე. წრე გამორიცხავს გამაძლიერებლის გამოყენებას გახურების დროს და იცავს გამათბობელს გაზრდილი ძაბვისგან სტაბილიზატორის გაუმართაობის შემთხვევაში. დაცვა უზრუნველყოფილია გამათბობლის გამორთვით რელე K2-ის გამოყენებით (ნახ. 4). გარდა ამისა, ჰაერის ნაკადის სენსორი SA2 ნათურის მეშვეობით (ნახ. 4) აკონტროლებს ვენტილატორის მუშაობას. თუ ჰაერის ნაკადი არ არის, ეს ასევე გამორთავს რელე K2 და ძაფის ძაბვის რეგულატორი.
გახურების ტაიმერი (DA3 ნახ. 5) დაყენებულია ხუთ წუთზე. სპეციფიკაციების მიხედვით, სამი წუთი საკმარისია, მაგრამ უფრო ხანგრძლივი დათბობა გაახანგრძლივებს ნათურის სიცოცხლეს. ტაიმერი იწყება მხოლოდ მას შემდეგ, რაც ძაბვა გამოჩნდება გამათბობელზე. ეს განსაზღვრავს S+ წერტილთან დაკავშირებულ შედარებას DA2.2. ასე რომ, მაგალითად, თუ დაუკრავენ ააფეთქეს, ტაიმერი არ დაიწყება მანამ, სანამ არ შეცვლით მას. ძაბვის გადაჭარბებისას (მაგალითად, მარეგულირებელი ტრანზისტორი VT1 ავარიის დროს), DA2.3-ზე ტრიგერი აქტიურდება და ტრანზისტორი VT2 იხურება, ითიშება ძაბვა რელეს გრაგნილი K2-დან (პუნქტი HR ნახ. 5-ზე). . კონდენსატორი C3 უზრუნველყოფს ტრიგერის საწყის დაყენებას და, შესაბამისად, ტრანზისტორი VT2-ის გახსნას მიწოდების ძაბვის გამოყენებისას.
გახურების ტაიმერთან ერთად, გამაძლიერებელს სჭირდება ნათურის გაგრილების ტაიმერი გამორთვამდე (DA4). როდესაც გამაძლიერებელი გამორთულია, +12V წრე უფრო სწრაფად იხსნება, ვიდრე +24V წრე (რომელსაც აქვს მინიმალური დატვირთვა მიღების რეჟიმში). +24 V ძაბვა ჩნდება DA2.1 გამომავალზე და იწყება გაგრილების ტაიმერი. გაშვების შემდეგ DA4-ის 7-ე პინზე არის დაბალი ძაბვის დონე, რაც იწვევს რელე K1-ის მუშაობას (ნახ. 4), რომლის კონტაქტებით არის მოწოდებული სტაბილიზატორები +12 / -12 V და +24 V. დაახლ. სამი წუთის შემდეგ, მაღალი დონე გამოჩნდება პინ 7-ზე, რელე K1 უბრუნდება პირვანდელ მდგომარეობას და გამაძლიერებელი საბოლოოდ გამორთულია. +24 RLY წრე გამორთავს გაგრილების ტაიმერს, თუ რაიმე მიზეზით გამაძლიერებელი გამორთული იყო და მაშინვე ჩართული იყო. მაგალითად, როდესაც რადიოტალღები ჩერდება და ჯგუფი თითქოს მკვდარია, თქვენ გამორთავთ გამაძლიერებელს. უცებ ჩნდება საინტერესო კორესპონდენტი - დენის ჩამრთველი ისევ ON პოზიციაზეა! გადაცემის რეჟიმზე გადასვლისას +24RLY ძაბვა ამცირებს DA2.1-ს და აღადგენს გაგრილების ტაიმერს.
როგორც ძაფის ძაბვის შემთხვევაში, ეკრანის ქსელის ძაბვის რეგულატორი იშვიათად აქცევს ყურადღებას RA-ს დიზაინის დროს. მაგრამ ამაოდ... მეორადი ემისიის ფენომენის გამო მძლავრ ტეტროდებს აქვთ ეკრანის ქსელის უარყოფითი დენი, ამიტომ ამ მიკროსქემის დენის წყარომ არა მხოლოდ უნდა მიაწოდოს დენი დატვირთვას, არამედ მოიხმაროს იგი მიმართულების შეცვლისას. სერიის რეგულატორის სქემები ამას არ ითვალისწინებს და თუ ეკრანის ქსელის უარყოფითი დენი გამოჩნდება, სერიის რეგულატორის ტრანზისტორი შეიძლება ჩავარდეს. გამაძლიერებლის დაყენებისას დაკარგეს რამდენიმე მაღალი ძაბვის ტრანზისტორი, რადიომოყვარულები მიიღებენ გადაწყვეტილებას დააინსტალირონ მძლავრი 5 ... 15 kOhm რეზისტორი ეკრანის ქსელსა და საერთო მავთულს შორის, დატოვა ენერგიის უსარგებლო გაფრქვევა. პარალელური ძაბვის რეგულატორის გამოყენება, რომელსაც შეუძლია არა მხოლოდ გასცეს, არამედ მიიღოს დენი, საშუალებას გაძლევთ მიაღწიოთ უპრობლემოდ მუშაობას, მაგრამ სასურველია გამოიყენოთ ჭარბი დენის დაცვა.
ეკრანის ქსელის ძაბვის რეგულატორი აწყობილია ტრანზისტორებზე VT3, VT4 (ნახ. 4). VT3 ტიპის 2N2222A-ის ნაცვლად, შეგიძლიათ გამოიყენოთ მაღალი ძაბვა, პარამეტრული სტაბილიზატორის R6, VD5 გამოკლებით, მაგრამ ამან შეიძლება გააუარესოს სტაბილიზაციის კოეფიციენტი, რადგან. მაღალი ძაბვის ტრანზისტორებს აქვთ დაბალი მომატება. გამომავალი ძაბვა განისაზღვრება VD11 სტაბილიზაციის ძაბვის ჯამით და ტრანზისტორების VT3, VT4 (15 + 0.6 + 0.6 = 16.2 V) ბაზის-ემიტერის შეერთებებზე ძაბვის ჯამით, გამრავლებული ძაბვის გამყოფი R11, R1-ით განსაზღვრული კოეფიციენტით. , R13 (12. ..20) სტაბილიზატორის გამოსავალზე.
შუნტის ტრანზისტორი დამონტაჟებულია უშუალოდ ალუმინის ფირფიტაზე 70x100x5 მმ, რომელიც, თავის მხრივ, დამონტაჟებულია გვერდით კედელზე კერამიკული იზოლატორების გამოყენებით. რეზისტორი R7 ზღუდავს პიკის დენს შუნტის ტრანზისტორი VT4-ით დაახლოებით 100 mA-მდე.
TRANSMISSION წრე (ნახ. 6) ამოწმებს ექვს სიგნალს: ჰაერის ნაკადის არსებობას ნათურის მეშვეობით (+12H), OPERATE-STANDBY გადამრთველის მდგომარეობას, სიკაშკაშის გათბობის დასრულებას, ანოდის ძაბვის არსებობას, მიკერძოებული ძაბვის არსებობა და გადატვირთვისაგან დამცავი მიკროსქემის მდგომარეობა. მიღება-გადაცემის გადართვის წრე უზრუნველყოფს მოკლე ჩართვის რელეს მუშაობის დაყოვნებას 50 ms (ნახ. 4) გადაცემაზე გადართვისას და კოაქსიალური რელეს გათიშვის დაყოვნებას 15 ms მიღებაზე გადართვისას. თუ ვაკუუმური რელეები გამოიყენება, რელეს დრო ადვილად შეიძლება შეიცვალოს სრული QSK-სთვის.
გადაცემის/მიღების ოპერაციული ამპერატორები სურათზე 6 იყენებენ ძალიან მარტივ R-C სქემებს გადართვის დაყოვნების მისაღწევად. გადაცემის რეჟიმში, DA1.4 გამომავალზე იმყოფება დაახლოებით +11 ვ ძაბვა, რაც უზრუნველყოფს C4 კონდენსატორის სწრაფ დატენვას კანტის ანტენის კოაქსიალური გადართვის რელეს წრედის VD8 დიოდის მეშვეობით. ეკრანის ქსელის დენის რელეს მიკროსქემის კონდენსატორი C5 ერთდროულად იტენება რეზისტორი R26-ის მეშვეობით, ამიტომ ეკრანის რელე მუშაობს მოგვიანებით. მიღების რეჟიმზე გადასვლისას DA1.4 გამოსავალზე ჩნდება დაახლოებით -11 ვ ძაბვა და ხდება საპირისპირო პროცესი. KEY შეყვანა საშუალებას გაძლევთ შეამციროთ ენერგიის გაფრქვევა ანოდზე გადაცემის პაუზების დროს და თავიდან აიცილოთ CW სიგნალის ფორმის შეცვლა PA-სთან მუშაობისას, მაგრამ ეს მოითხოვს, რომ გადამცემს ჰქონდეს შესაბამისი გამომავალი. გადატვირთვის ბლოკირების წრე (ნახ. 7) აქტიურდება, როდესაც საკონტროლო ან ეკრანის ბადის, ან ანოდის დენი აღემატება შესაბამისად 1 mA-ს, -30 mA-ს და 1150 mA-ს. ეკრანის ბადის გადატვირთვის დამცავი წრე ფუნქციონირებს მხოლოდ უარყოფითი დენებისაგან. ეკრანის ქსელის დადებითი დენის შემზღუდველი არის რეზისტორი R27 ძაბვის რეგულატორის წრეში. გადატვირთვისაგან დამცავი მიკროსქემის მუშაობა (ნახ. 8) იწვევს გადამცემი მიმღების წრედის გამორთვას OL წრედის გასწვრივ (ნახ. 6), საკონტროლო ბადის მიკერძოების წრეში დამატებითი რეზისტორი R2 ჩართულია რელეს კონტაქტების გამოყენებით. K1, გენერატორი ჩართულია DA2.4-ზე და წითელი LED ციმციმებს VD9 OVERLOAD წინა პანელზე.
მხოლოდ DA2 ჩიპი იკვებება ერთპოლარული +24 V წყაროდან (ნახ. 5). ყველა სხვა ოპერაციული გამაძლიერებელი იყენებს +12/-12V მიწოდებას.
სურათი 7 გვიჩვენებს გაზომვის სქემას. ხუთი მაჩვენებლის ინსტრუმენტი საშუალებას გაძლევთ გაზომოთ 10 (!) პარამეტრი დამატებითი ღილაკების გამოყენებით: პირდაპირი / ასახული სიმძლავრე ანტენაში, ქსელის კონტროლის დენი / ძაბვა, ანოდის დენი / ძაბვა, ეკრანის ქსელის დენი / ძაბვა, ძაფის ძაბვა / დენი. წილადის საშუალებით მითითებული პარამეტრების მნიშვნელობების წასაკითხად, თქვენ უნდა დააჭიროთ შესაბამის ღილაკს. ძირითადი პარამეტრები დაუყოვნებლივ იკითხება; მეორად პარამეტრებს დიდი მნიშვნელობა აქვს მხოლოდ საწყისი რეგულირებისთვის და ნათურის შეცვლის შემდეგ კორექტირებისთვის. აქ გამოყენებული უმარტივესი არაინვერსიული გამაძლიერებელი არის ანოდის ძაბვის გაზომვა (DA2.1). ვთქვათ, გაზომვის ლიმიტი უნდა იყოს 5000 ვ; გამყოფს R7, R8 (ნახ. 3) აქვს გაყოფის კოეფიციენტი 10000, ე.ი. HV2-ზე 5000V არის 0.5V. რეზისტორი R9 არ მოქმედებს მიკროსქემის მუშაობაზე, რადგან ოპ გამაძლიერებელს აქვს მაღალი შეყვანის წინაღობა. +12/-12 ვ მიწოდების ძაბვისას, გამაძლიერებლის მაქსიმალური გამომავალი ძაბვა არის დაახლოებით +11/-11 ვ. ვთქვათ, რომ ოპერაციული გამაძლიერებლის გამომავალი ძაბვის +10 ვ შეესაბამება მრიცხველის სრულ გადახრობას. ნემსი 10 kΩ რეზისტორი R22 და 1 mA მოწყობილობის გამოყენებისას. საჭირო მომატება (10/0.5) არის 20. R15=10k0m არჩევით აღმოვაჩენთ, რომ უკუკავშირის რეზისტორს უნდა ჰქონდეს 190 kOhm წინააღმდეგობა. მითითებული რეზისტორი შედგება ტიუნინგის რეზისტორისგან R20, რომლის წინააღმდეგობაა ნომინალური მნიშვნელობის დაახლოებით ნახევარი და მუდმივი რეზისტორი R19, შერჩეული რიგი სტანდარტული მნიშვნელობებიდან.
ანოდის დენის გაზომვის წრე მსგავსია. ანოდის დენის პროპორციული ძაბვა აღებულია კათოდური წრედის უარყოფითი უკუკავშირის რეზისტორიდან R2 (ნახ. 3). კონდენსატორი C2 უზრუნველყოფს RAS მრიცხველის ჩვენებების დემპიტირებას SSB მუშაობის დროს.
ეკრანის ძაბვა იზომება ანალოგიურად. რეზისტორების მნიშვნელობები, რომლებიც განსაზღვრავენ წინა და საპირისპირო სიმძლავრის საზომი სქემების მომატებას, დამოკიდებულია მიმართულების შემაერთებლის დიზაინზე.
ეკრანის ბადის დენის გაზომვის სქემა გარკვეულწილად განსხვავებულად ხორციელდება. ზემოთ აღინიშნა, რომ ეკრანის ქსელის დენს შეიძლება ჰქონდეს როგორც უარყოფითი, ასევე დადებითი მნიშვნელობები, ე.ი. საჭიროა საზომი მოწყობილობა შუაში ნულით. ჩართვა განხორციელებულია ოპერაციულ გამაძლიერებელზე DA2.3 და აქვს გაზომვის დიაპაზონი -50 ... 0 ... 50 mA, ჩვეულებრივი მოწყობილობის გამოყენებით, რომელსაც აქვს ნული მარცხნივ მითითებისთვის.
50 mA ეკრანის ქსელის დადებითი დენით, ძაბვის ვარდნა R23-ზე (სურათი 4) არის -5V-ზე -E2-ზე. ამრიგად, ოპტიმალური გამაძლიერებლიდან საჭიროა -1-ის მომატება, რათა მივიღოთ საჭირო +5 ვ გამომავალი ძაბვა, რათა მოხდეს მაჩვენებლის ნახევარი მასშტაბის გადახტომა. R23=10 kΩ-ით, უკუკავშირის რეზისტორი უნდა იყოს შეფასებული 10 kΩ; გამოიყენება ტრიმერი R32 და მუდმივი R30 რეზისტორები. ინსტრუმენტის ნემსის გადასატანად სასწორის შუაზე -12 ვ მიწოდების ძაბვის დროს საჭიროა +5/-12=-0,417 მომატება. მოგების ზუსტი მნიშვნელობა და, შესაბამისად, სკალის ნული, დადგენილია ტიუნინგის რეზისტორით R25.
ოპერაციულ გამაძლიერებლებზე DA2.2, DA2.4 დანერგილია ძაფის ძაბვის გაზომვის გაფართოებული მასშტაბი. DA2.2 დიფერენციალური გამაძლიერებელი გარდაქმნის ძაფის ძაბვას ერთპოლარულად, რადგან. წერტილი S არ არის დაკავშირებული პირდაპირ საერთო მავთულთან. შემაჯამებელი გამაძლიერებელი DA2.4 ახორციელებს გაფართოებულ გაზომვის შკალას - 5.0-დან 6.0 ვ-მდე. ფაქტობრივად, ეს არის ვოლტმეტრი საზომი ლიმიტით 1 ვ, გადატანილი საწყის მნიშვნელობაზე 5 ვ.
გამოსწორების სქემებში გამოყენებული დიოდები უნდა იყოს გათვლილი შესაბამისი დენისთვის, დანარჩენი - ნებისმიერი პულსირებული სილიკონის დიოდებისთვის. მაღალი ძაბვის ტრანზისტორების გარდა, ნებისმიერი დაბალი სიმძლავრის შესაბამისი სტრუქტურის გამოყენება შეიძლება. ოპერაციული გამაძლიერებლები - LM324 ან მსგავსი. საზომი მოწყობილობები - RA1 ... RA5 ჯამური გადახრის დენით 1 mA.
ზემოაღნიშნული სქემები, რა თქმა უნდა, ართულებს RA. მაგრამ საიმედო ყოველდღიური მუშაობისთვის ეთერში და შეჯიბრებებში, ღირს დამატებითი ძალისხმევის დახარჯვა მართლაც მაღალი ხარისხის მოწყობილობის შესაქმნელად. თუ ბენდებზე უფრო მკაფიო და ხმამაღალი სიგნალია, მაშინ ყველა რადიომოყვარული ისარგებლებს. QRO-სთვის QRM-ის გარეშე! მადლობას ვუხდი ი. გონჩარენკოს (EU1TT), რომლის რჩევები და კომენტარები ძალიან დამეხმარა სტატიაზე მუშაობისას.
ლიტერატურა
1. ბუნიმოვიჩ ს., იაილენკო ლ. სამოყვარულო ერთზოლიანი რადიოკავშირის ტექნიკა. - მოსკოვი, DOSAAF, 1970 წ. 2. რადიო, 1986, N4, გვ.20. 3. Drozdov V. სამოყვარულო KB გადამცემები. - მოსკოვი, რადიო და კომუნიკაცია, 1988 წ. 4. QST CD-ROM-ზე, 1996, N5. 5. http://www.svetlana.com/. 6. QEX CD-ROM-ზე, 1996 წელი, N5. 7. QEX CD-ROM-ზე, 1996 წელი, N11. 8. რადიომოყვარული. KB და VHF, 1998, N2, გვ.24. 9. რადიომოყვარული, 1992, N6, გვ.38. 10. ALPHA / POWER ETO 91B მომხმარებლის სახელმძღვანელო.
LIVER (EW1EA) "HF and VHF" No9 1998 წ
HF დენის გამაძლიერებელი ორ ნათურზე GI-7B.
გამაძლიერებელი ორი GI-7B ნათურის გამოყენებით დამზადებულია ტრადიციული სქემის მიხედვით. იმისდა მიუხედავად, რომ ეს ნათურა შექმნილია იმპულსური რეჟიმში მუშაობისთვის ანოდის მოდულაციასთან ერთად, როდესაც აგზნების ძაბვა გამოიყენება ნათურის კათოდზე და ანოდის ბადის მახასიათებლების მხოლოდ მარცხენა მხარის გამოყენებით და დამატებითი ზომების მიღებას. წინააღმდეგობის კასკადებში, შესაძლებელია მიღებულობის დამაკმაყოფილებელი წრფივობის მიღება ავტომატური დენის უკუკავშირის ეფექტის გამო.
გამაძლიერებელი ბლოკი.
გამაძლიერებლის დიზაინი მარტივია და არ საჭიროებს დამატებით განმარტებებს. სურათი 1 გვიჩვენებს დენის გამაძლიერებლის ელექტრული წრედის დიაგრამას. გამაძლიერებლის დაპროექტებისას მცდელობა იყო განახევრებულიყო მილების ექვივალენტური წინააღმდეგობა 29,7 მჰც სიხშირეზე. იმის გათვალისწინებით, რომ ნათურების მიღებული ექვივალენტური წინააღმდეგობა საკმაოდ მაღალია, შეუძლებელია საკმარისად მაღალი ეფექტურობის ინდუქტორის დაყენება 10 მ დიაპაზონისთვის. ამისთვის გამოყენებული იქნა ორი დამატებითი ინდუქტორი - L2, L3. გამაძლიერებლის კათოდური ნაწილის შეყვანის წინაღობა მაქსიმალურ შეყვანის სიგნალზე არის 43 ohms, ანუ 50 ohms-თან ახლოს. თუმცა, პოპულარული რწმენის საწინააღმდეგოდ, შეუძლებელია გადამცემის გამომავალი ეტაპის დამატებითი შესატყვისი გამაძლიერებლის შეყვანის ნაწილთან.
ელექტრონული ვაკუუმური მოწყობილობები რეაქტიული დატვირთვაა. და ეს ნიშნავს, რომ ნათურის შეყვანის წინააღმდეგობა იცვლება აგზნების ძაბვის დონის ცვლილებით და, შესაბამისად, ნათურის მეშვეობით გამავალი დენის ცვლილებით. იმათ. კათოდზე აგზნების მაქსიმალური ძაბვისას, სიგნალის უარყოფითი ნახევარტალღა, მიიღება მინიმალური შეყვანის წინააღმდეგობა, რომელიც ამ შემთხვევაში უდრის 43 ohms-ს. მინიმალური ძაბვის დონეზე, ნათურის შეყვანის წინააღმდეგობა ხდება უკიდურესად დიდი, მდუმარე დენის და ნათურის სტატიკური პარამეტრების გამო. როდესაც აგზნების სიგნალის დონე იცვლება პოზიტიურ ნახევრად ტალღაზე, ნათურის შეყვანის წინააღმდეგობა მიისწრაფვის უსასრულობისკენ და, პრაქტიკაში, განისაზღვრება ინტერელექტროდის სიმძლავრეებით და აგზნების სიგნალის სიხშირით.
ასეთ პირობებში ვერც შესატყვისი ტრანსფორმატორების გამოყენება და ვერც თანამედროვე გადამცემების ავტომატური ანტენის ტიუნერები ვერ ახერხებენ გადამცემების გამომავალ ეტაპებს. გადამცემის გამაძლიერებელთან შესატყვისი დამატებითი ზომების მიღების აუცილებლობის უგულებელყოფა იწვევს გადამცემის გამომავალი ეტაპის ხაზოვანი მუშაობის დარღვევას და თავად გამაძლიერებელში ინტერმოდულაციის დამახინჯების გაზრდილი დონის წარმოქმნას.
გამოყენებული გამაძლიერებლის ნათურების ძირითადი პარამეტრები:
ნათურის ანოდის ძაბვა, V ……………………….. 2500
გათბობის ძაბვა, V ……………………………. 12.6... 13.2
ანოდის ნათურის მაქსიმალური დენი, A…………..0.7
მშვიდი დენი, mA……………………………………………50
მაღალი ძაბვის ელექტრომომარაგება.
სურათი 2 გვიჩვენებს მაღალი ძაბვის ელექტრომომარაგების ელექტრული წრედის დიაგრამას. მაღალი ძაბვის ელექტრომომარაგება მზადდება ცალკე კორპუსში, კომპონენტების მინიმალური შესაძლო რაოდენობით. ფილტრის კონდენსატორის დატენვის დენის შეზღუდვის მიზნით, ჩართვა ხორციელდება ორსაფეხურიანი სქემის მიხედვით. მაღალი ძაბვა ელექტრომომარაგებიდან გამაძლიერებელამდე მიეწოდება კოაქსიალური კონექტორებისა და კოაქსიალური კაბელის მეშვეობით. დამატებითი უსაფრთხოებისთვის, საკაბელო ფარი დაკავშირებულია ელექტრომომარაგებასთან და გამაძლიერებლის კორპუსთან. ტრანსფორმატორის სიმძლავრე მხოლოდ SSB რეჟიმში მუშაობისთვის უნდა იყოს მინიმუმ 1 კვტ.
თუ იგი განკუთვნილია ყველა სახის მოდულაციის გამოყენებაზე, ტრანსფორმატორის სიმძლავრე უნდა იყოს მინიმუმ 1,5 კვტ. ელექტრომომარაგების გამომავალი ძაბვა უნდა იყოს არანაკლებ 2500 V 50 mA მოცემულ დენზე (გამაძლიერებლის მშვიდი დენი) წინააღმდეგობა R4. მოკლევადიანი გადაძაბვები შეიძლება იყოს მნიშვნელოვანი და გამოიწვიოს რკალი ნათურის კორპუსის შიგნით.
გამაძლიერებლის ექსპლუატაციაში გაშვებისას უნდა გვახსოვდეს, რომ ახალი ნათურის დაყენებისას ან თუ ის 3 თვეზე მეტია არ არის გამოყენებული, აუცილებელია მისი გამოყენება შემცირებული გამომუშავებული სიმძლავრით. მხოლოდ მას შემდეგ, რაც დარწმუნდებით, რომ მილები აღადგენს ვაკუუმს და სტაბილურია, უნდა გადახვიდეთ გამაძლიერებლის გამოყენებაზე მაქსიმალური გამომავალი სიმძლავრით. პრაქტიკამ აჩვენა, რომ პირველად ნათურების ექსპლუატაციაში ჩართვისას რეკომენდებულია მათი გამოყენება გარკვეული დროის განმავლობაში გამომავალი სიმძლავრის დაახლოებით 50%-ზე. ამის შემდეგ, თანდათანობით, თუ არ მოხდა ელექტრული ავარია, ნათურები შემოდის სრული ნომინალური სიმძლავრით. ამ პერიოდის განმავლობაში ყველაზე საპასუხისმგებლოა გამომავალი წრედის რეზონანსში დაყენების მომენტი KPI-ს დახმარებით ნათურების ანოდების მხრიდან, რადგან ეს შეესაბამება ანოდზე მაქსიმალური ჯამური ძაბვის წარმოქმნას. ნათურის რეჟიმის კონტროლი ხორციელდება მილიამმეტრის გამოყენებით საკონტროლო ბადეების ელექტრომომარაგების წრეში.
მიკროსქემის რეზონანსით და აღგზნების საკმარისი სიმძლავრით, ანოდზე ცვლადი ძაბვის მაქსიმალური ამპლიტუდა ხდება და, შესაბამისად, ანოდზე ნარჩენი ძაბვა მცირდება მინიმალურ დასაშვებ ძაბვაზე, რის შედეგადაც ხდება ნათურის მიერ ელექტრონის ნაკადის ჩაჭრის ეფექტი. ხდება ბადეები. ეს პროცესი კონტროლდება დატვირთვაზე სიმძლავრის გადაცემის დროული გაზრდით Pi- წრის გამომავალი ცვლადი კონდენსატორის გამოყენებით ან გამაძლიერებლის აგზნების სიმძლავრის რეგულირებით. ორივე იწვევს ანოდზე ალტერნატიული ძაბვის შემცირებას და, ამავე დროს, საკონტროლო ბადეების დენის შემცირებას.
კონტროლის სქემა
გამაძლიერებლის მართვის განყოფილება დამზადებულია გამარტივებული სქემის მიხედვით და არ გააჩნია რაიმე მახასიათებელი. სურათი 3 გვიჩვენებს საკონტროლო განყოფილების ელექტრული წრედის დიაგრამას. +27V სტაბილიზატორი დამზადებულია KREN12A IC-ზე. ნათურების საოპერაციო წერტილის შესარჩევად გამოყენებული იქნა წრე VT2, VT3 ტრანზისტორებზე დაფუძნებული. Fuse FU2 ხელს უშლის ნათურების და ნახევარგამტარული მოწყობილობების დაზიანებას ნათურების კათოდური ნაწილში ნათურის კორპუსის შიგნით გამონადენის შემთხვევაში. ტრანზისტორ VT4-ს აქვს ნათურის კონტროლის ბადის დენის დაცვის წრე. გამორთვის დენი არჩეულია ერთი ნათურის მაქსიმალურ დენზე ნაკლები, ვინაიდან თავდაპირველად იგი განკუთვნილია ნათურების ანოდ-ბადის მახასიათებლების მხოლოდ მარცხენა მხარის გამოყენებაზე. ეს ღონისძიება ასევე უზრუნველყოფს ორივე ნათურის დაცვას ქსელის დენებისაგან.
ტრანზისტორ VT1-ზე გადართვის სარელეო კონტროლის მიკროსქემის ელემენტები უზრუნველყოფენ რელეს გადართვის აუცილებელ თანმიმდევრობას. როდესაც ნათურების ქსელის მიმდინარე დაცვა გააქტიურებულია, "გადატვირთვის" ფუნქცია ხორციელდება S3 "Standby" გადამრთველის გამორთვით და ხელახლა ჩართვით. რელე K1 ამცირებს ელექტროდინამიკურ დატვირთვას მიკროსქემის კომპონენტებზე და ძაფის ნათურის სქემებზე. დაგვიანება არის 1...2 წმ. გადამრთველებში დამონტაჟებული ნეონის ნათურები არის არაწრფივი ელემენტები, რომლებიც აშორებენ მიღებულ გადაძაბვას სქემებში გარდამავალი ცვლილებების გამო.
გამაძლიერებლის შესაბამისობა დატვირთვასთან
გამაძლიერებლის შესაბამისობა დატვირთვასთან არ განსხვავდება ტიპიურისგან. აგზნების სიგნალი გამოიყენება გამაძლიერებლის შეყვანაზე, დაახლოებით 30% რაც საჭიროა სრული აგზნებისთვის. Pi-Circuit-ის კონდენსატორის როტორი სრულად ჩასმული ანტენის მხრიდან, Pi-Circuit-ის კონდენსატორის როტორის ბრუნვით ნათურის ანოდების მხრიდან, აღმოჩენილია მიკროსქემის სისტემის რეზონანსი. რეზონანსი განისაზღვრება საკონტროლო ბადეების მაქსიმალური დენით. თუ ქსელის დენი არ არის ან არის საპირისპირო დენი, მაშინ აუცილებელია აგზნების სიმძლავრის გაზრდა.
ქსელის მაქსიმალური დენის მიღების შემდეგ, რომელიც არ უნდა აღემატებოდეს მაქსიმალურ დასაშვებს, აუცილებელია კონდენსატორის ფირფიტების ამოღება ანტენის შეერთების მხრიდან, რითაც მიკროსქემის მიერ შენახული სიმძლავრე მიეწოდება დატვირთვას. ამ შემთხვევაში, საჭიროა გარკვეული მეთოდით გაკონტროლდეს მიმწოდებელისთვის მიცემული სიმძლავრე. როდესაც მიიღება ენერგიის მაქსიმალური გადაცემა მიმწოდებელზე, ეკრანის ქსელის დენი მიისწრაფვის მინიმუმამდე. ამის შემდეგ შეგიძლიათ კვლავ გაზარდოთ აგზნების ძალა და გაიმეოროთ პროცედურა. ეს კეთდება მანამ, სანამ მაქსიმალური ანოდის დენი მიიღება საკონტროლო ბადეების მინიმალური დენით და მიმწოდებელში სრული სიმძლავრით.
საჭირო მაქსიმალური აგზნების სიმძლავრის განსაზღვრის შემდეგ, შეგიძლიათ დააყენოთ ALC ბარიერი გამაძლიერებლის განყოფილებაში მდებარე რეზისტორი R7-ით.
დეტალები
ამ გამაძლიერებელში გამოყენებული იყო შემდეგი გადართვის რელეები. რელეები, რომლებიც გამოიყენებოდა მაღალი ძაბვის ელექტრომომარაგებაში:
K1 RPU-OUHL4 220/8A;
K2 RPU-OUHL4 24-27/8A;
რელეები, რომლებიც გამოიყენებოდა საკონტროლო წრეში:
K1 RES9 პასპორტი RS4.529.029-00;
K2 RES22 პასპორტი RF4.523.023-00;
KZ RPV2/7 პასპორტი RS4.521.952;
K4 REV14 პასპორტი RF4.562.001-00;
K5 RES9 პასპორტი RS4.529.029-00;
გამაძლიერებლის ძირითადი პარამეტრები ორ ნათურზე GI-7B
გაანგარიშებისას შებოჭვა ხდებოდა ნათურების ანოდებზე ძაბვაზე (2500 ვ) და წყნარ დენზე ორი ნათურისთვის (0,05 ა). ხაზოვანი გამაძლიერებლის გაანგარიშება განხორციელდა პროგრამის "RF Amplifier" s Developer 2001" გამოყენებით.
ერთი ნათურისთვის გამაძლიერებლის ანოდის წრის პარამეტრების გაანგარიშების შედეგები
ნათურის ანოდის ძაბვა, V ……………………………………………………………………….. 2500
ქსელის მაქსიმალური დასაშვები ძაბვა, V ……………………………………………………… 80
ნათურის ანოდის დენი ტარების რეჟიმში და …………………………………………………… 0,35
მეორე ჰარმონიის პიკური ანოდის დენი, A ……………………………………………………….0.194
მეორე ჰარმონიკის ვიბრაციული ძალა, W………………………………………………… 219.22
ანოდის ექვივალენტური წინააღმდეგობა მეორე ჰარმონიისთვის, Ohm ……………………………… 11649 წ
პარამეტრები მესამე ჰარმონიისთვის
მესამე ჰარმონიის პიკური ანოდური დენი, А……………………………………………………… 0,032
მესამე ჰარმონიის ვიბრაციული ძალა, W…………………………………………………… 36.16
ანოდის ეკვივალენტური წინააღმდეგობა მესამე ჰარმონიისთვის, Ohm …………………………… 70625
ორი ნათურის ძირითადი პარამეტრების განსაზღვრისას შერჩეული პარამეტრი უნდა გაიზარდოს ან შემცირდეს 2-ჯერ მათემატიკური ლოგიკის საფუძველზე.
ცხრილი 1.
სიხშირე, MHz
1,85
7,05
10,12
14,15
18,1
21,2
24,9
ცინი, pF
L, μH
19,03
9,78
4,99
3,12
1,63
0,73
0,53
Cout, pf
2251
1157
13,6
19,1
24,6
28,0
ინდუქტორი დამზადებულია ვერცხლის მოოქროვილი სპილენძის მილისგან, რომლის დიამეტრი 6 მმ. დიზაინის მოთხოვნა არის დატვირთული ინდუქტორის მაღალი ხარისხის ფაქტორი. გამაძლიერებლის ანოდის P- წრის ელემენტების მნიშვნელობების გაანგარიშების შედეგები 160 ... 12 მ დიაპაზონში (ორი ნათურისთვის) ნაჩვენებია ცხრილში 1.
ცხრილი 2.
სიხშირე, MHz
1,85
7,05
10,12
14,15
18,1
21,2
24,9
28,6
L, μH
17,43
8,18
3,39
1,49
0,58
0,32
0,12
0,43
L, μH +20%
20,92
9,82
4,07
1,79
1,44
0,38
0,14
0,52
ჩარჩოს დიამეტრი, მმ
მავთულის დიამეტრი, მმ
მანძილი ხვეულებს შორის, მმ
მონაცვლეობის რაოდენობა
16,5
სერიულად დაკავშირებული 3 ინდუქტორის გამომავალი P-ჩართვის პარამეტრები მოცემულია ცხრილში. 2. ლითონის შასის ელემენტების გავლენა ინდუქტორებზე მიღებულ იქნა 20%.
გამაძლიერებლის ანოდის P წრედის გაანგარიშების შედეგები 10 მ დიაპაზონისთვის (ორი ნათურისთვის)
სიხშირე, MHz ………………………………………….29.7
კონდენსატორის ტევადობა Сinp pF ………………………… 30
კოჭის ინდუქციურობა, μH ……………………….0.43
კონდენსატორის ტევადობა Couf pF ………………………… 352
მიღებული კითხვა……………………………………….19.1
ამ შემთხვევაში გამოყენებული იქნა შემდეგი საწყისი მონაცემები:
ცხრილი 3
სიხშირე, MHz
1,85
7,05
10,12
14,15
18,1
21,2
24,9
29,7
ცინი, pF
2677
1355
L, μH
3,69
1,89
0,97
0,67
0,48
0,38
0,32
0,27
0,23
Cout, pf
2838
1458
გამაძლიერებლის შეყვანის შესატყვისი P-სქემების გაანგარიშების შედეგები მოცემულია ცხრილში. 3. ამ შემთხვევაში გამოყენებული იქნა შემდეგი საწყისი მონაცემები:
ცხრილი 4
სიხშირე, MHz
1.85
7.05
10.12
14.15
18.1
21.2
24.9
28.6
L, μH
3,69
1,89
0,97
0,67
0,48
0,38
0,32
0,27
0,24
L, μH + 20%
4,43
2,27
1,16
0,58
0,46
0,38
0,32
0,29
შიდა დიამეტრი L, მმ
მავთულის დიამეტრი L, მმ
მოხვევებს შორის მანძილი L, მმ
მოხვევების რაოდენობა L
11,9
Q დატვირთული
ეფექტურობა
0,91
0,93
0,94
0,94
0,94
0,94
0,94
0,95
0,95
გადახურვა, kHz
1200
2350
3373
4717
6033
7067
8300
9533
მაგიდაზე. 4 გვიჩვენებს შეყვანის P-სქემების ინდუქტორების პარამეტრებს თითოეული დიაპაზონისთვის. შასის ლითონის ნაწილების გავლენა ინდუქტორებზე მიღებულ იქნა 20%. მიუხედავად დიდი სიხშირის გადახურვისა, განსაკუთრებით ზედა დიაპაზონებში, რეალური წინაღობის დამთხვევა შესაძლებელია მხოლოდ იმავე დიაპაზონში. ორი ან მეტი დიაპაზონისთვის ერთი ფილტრის გამოყენებისას უნდა იქნას გამოყენებული რთული ელეპტიკური ფილტრები.
ჩამოტვირთეთ დენის გამაძლიერებლის სქემები - zip 730kb.
აუდიო ენთუზიასტების უმეტესობა საკმაოდ კატეგორიულია და არ არის მზად კომპრომისებისთვის აღჭურვილობის არჩევისას, სამართლიანად თვლის, რომ აღქმული ხმა უნდა იყოს მკაფიო, ძლიერი და შთამბეჭდავი. როგორ მივაღწიოთ ამას?
მონაცემთა ძიება თქვენი მოთხოვნისთვის:
მარცხენა ხელით დამზადებული გამაძლიერებლები და გადამცემები
სქემები, საცნობარო წიგნები, მონაცემთა ცხრილები:
ფასების სია, ფასები:
დისკუსიები, სტატიები, სახელმძღვანელოები:
დაელოდეთ ძიების დასრულებას ყველა მონაცემთა ბაზაში. დასრულების შემდეგ გამოჩნდება ბმული ნაპოვნი მასალებზე წვდომისთვის.
შესაძლოა, ამ საკითხის გადაჭრაში მთავარ როლს გამაძლიერებლის არჩევა შეასრულებს. ფუნქცია გამაძლიერებელი პასუხისმგებელია ხმის რეპროდუქციის ხარისხსა და ძალაზე. ამავდროულად, ყიდვისას ყურადღება უნდა მიაქციოთ შემდეგ აღნიშვნებს, რომლებიც აღნიშნავენ მაღალი ტექნოლოგიების დანერგვას აუდიო აღჭურვილობის წარმოებაში:
გამარჯობა ფი. უზრუნველყოფს ხმის მაქსიმალურ სისუფთავეს და სიზუსტეს, ათავისუფლებს მას ზედმეტი ხმაურისა და დამახინჯებისგან.
გამარჯობა ბოლოს. პერფექციონისტის არჩევანი, რომელიც მზადაა ბევრი გადაიხადოს საყვარელი მუსიკალური კომპოზიციების უმცირესი ნიუანსების გამორჩევის სიამოვნებისთვის. ხშირად ხელით აწყობილი აღჭურვილობა ამ კატეგორიას მიეკუთვნება.
სპეციფიკაციები, რომლებსაც ყურადღება უნდა მიაქციოთ:
შემავალი და გამომავალი სიმძლავრე. გამომავალი სიმძლავრის ნომინალური მნიშვნელობა გადამწყვეტია, ვინაიდან კიდეების მნიშვნელობები ხშირად არასანდოა.
სიხშირის დიაპაზონი. მერყეობს 20-დან 20000 ჰც-მდე.
არაწრფივი დამახინჯების კოეფიციენტი. ეს მარტივია - რაც უფრო პატარაა, მით უკეთესი. იდეალური ღირებულება, ექსპერტების აზრით, არის 0.1%.
სიგნალი-ხმაურის თანაფარდობა. თანამედროვე ტექნოლოგია ითვალისწინებს ამ ინდიკატორის მნიშვნელობას 100 დბ-ზე მეტი, რაც მინიმუმამდე ამცირებს გარე ხმაურს მოსმენისას.
დემპინგის ფაქტორი. ასახავს გამაძლიერებლის გამომავალ წინაღობას ნომინალური დატვირთვის წინაღობასთან მიმართებაში. სხვა სიტყვებით რომ ვთქვათ, საკმარისი ამორტიზაციის ფაქტორი (100-ზე მეტი) ამცირებს აღჭურვილობაში არასაჭირო ვიბრაციის წარმოქმნას და ა.შ.
უნდა გვახსოვდეს: მაღალი ხარისხის გამაძლიერებლების დამზადება შრომატევადი და მაღალტექნოლოგიური პროცესია, ამიტომ ღირსეული მახასიათებლების ძალიან დაბალი ფასი უნდა გაფრთხილებდეს.
კლასიფიკაცია
იმისათვის, რომ გავიგოთ ბაზრის შეთავაზებების მრავალფეროვნება, აუცილებელია პროდუქტის განასხვავება სხვადასხვა კრიტერიუმების მიხედვით. გამაძლიერებლები შეიძლება კლასიფიცირდეს:
ძალაუფლებით. წინასწარი - ერთგვარი შუალედური კავშირი ხმის წყაროსა და საბოლოო დენის გამაძლიერებელს შორის. დენის გამაძლიერებელი, თავის მხრივ, პასუხისმგებელია გამომავალზე სიგნალის სიძლიერესა და მოცულობაზე. ისინი ერთად ქმნიან სრულ გამაძლიერებელს.
მნიშვნელოვანია: პირველადი კონვერტაცია და სიგნალის დამუშავება ხდება ზუსტად წინასწარ გამაძლიერებლებში.
ელემენტის ბაზის მიხედვით განასხვავებენ მილს, ტრანზისტორის და ინტეგრირებულ PA-ს. ეს უკანასკნელი წარმოიშვა პირველი ორის უპირატესობების გაერთიანებისა და უარყოფითი მხარეების შემცირების მიზნით, მაგალითად, მილის გამაძლიერებლების ხმის ხარისხი და ტრანზისტორის კომპაქტურობა.
მუშაობის რეჟიმის მიხედვით, გამაძლიერებლები იყოფა კლასებად. ძირითადი კლასებია A, B, AB. თუ კლასის A გამაძლიერებლები იყენებენ დიდ ენერგიას, მაგრამ აწარმოებენ მაღალი ხარისხის ხმას, კლასი B არის ზუსტად საპირისპირო, კლასი AB, როგორც ჩანს, საუკეთესო არჩევანია, რომელიც წარმოადგენს კომპრომისს სიგნალის ხარისხსა და საკმარისად მაღალ ეფექტურობას შორის. ასევე არის C, D, H და G კლასები, რომლებიც წარმოიშვა ციფრული ტექნოლოგიების გამოყენებით. ასევე არსებობს გამომავალი საფეხურის მუშაობის ერთჯერადი და ბიძგ-გაყვანის რეჟიმები.
არხების რაოდენობის მიხედვით, გამაძლიერებლები შეიძლება იყოს ერთ-, ორ- და მრავალარხიანი. ეს უკანასკნელი აქტიურად გამოიყენება სახლის კინოთეატრებში ხმის მოცულობისა და რეალიზმის ფორმირებისთვის. ყველაზე ხშირად არსებობს ორი არხი, შესაბამისად, მარჯვენა და მარცხენა აუდიო სისტემებისთვის.
ყურადღება: შესყიდვის ტექნიკური კომპონენტების შესწავლა, რა თქმა უნდა, აუცილებელია, მაგრამ ხშირად გადამწყვეტი ფაქტორია ტექნიკის ელემენტარული მოსმენა ბგერების ან არ ჟღერს პრინციპით.
განაცხადი
გამაძლიერებლის არჩევანი უფრო გამართლებულია იმ მიზნებით, რისთვისაც ის არის შეძენილი. ჩვენ ჩამოვთვლით აუდიო სიხშირის გამაძლიერებლების გამოყენების ძირითად სფეროებს:
როგორც სახლის აუდიო სისტემის ნაწილი. ცხადია, საუკეთესო არჩევანია A კლასში მილის ორარხიანი ერთციკლიანი, ასევე საუკეთესო არჩევანი შეიძლება იყოს სამარხიანი კლასი AB, სადაც ერთი არხი არის განსაზღვრული საბვუფერისთვის, Hi-fi ფუნქციით.
მანქანის აუდიო სისტემისთვის. ყველაზე პოპულარული ოთხარხიანი გამაძლიერებლებია AB ან D კლასი, მყიდველის ფინანსური შესაძლებლობების შესაბამისად. მანქანებში, კროსვორდის ფუნქცია ასევე მოთხოვნადია სიხშირის გლუვი კონტროლისთვის, რაც საშუალებას გაძლევთ შეამციროთ სიხშირეები მაღალ ან დაბალ დიაპაზონში საჭიროებისამებრ.
საკონცერტო აღჭურვილობაში. უფრო მაღალი მოთხოვნები გონივრულად დგება პროფესიონალური აღჭურვილობის ხარისხსა და შესაძლებლობებზე ხმოვანი სიგნალების გავრცელების დიდი სივრცის გამო, ისევე როგორც გამოყენების ინტენსივობისა და ხანგრძლივობის მაღალი საჭიროების გამო. ამრიგად, რეკომენდებულია D-ზე დაბალი კლასის გამაძლიერებლის შეძენა, რომელსაც შეუძლია იმუშაოს თითქმის მისი სიმძლავრის ზღვარზე (გამოცხადებულის 70-80%), სასურველია მაღალტექნოლოგიური მასალისგან დამზადებული შემთხვევის შემთხვევაში, რომელიც იცავს. უარყოფითი ამინდის პირობებისა და მექანიკური ზემოქმედების წინააღმდეგ.
სტუდიის აღჭურვილობაში. ყოველივე ზემოთქმული მართალია სტუდიის აღჭურვილობისთვის. თქვენ შეგიძლიათ დაამატოთ დაახლოებით ყველაზე დიდი სიხშირის რეპროდუქციის დიაპაზონი - 10 Hz-დან 100 kHz-მდე, ვიდრე 20 Hz-დან 20 kHz-მდე შიდა გამაძლიერებელში. ასევე აღსანიშნავია ხმის ცალკეული კონტროლის შესაძლებლობა სხვადასხვა არხზე.
ამრიგად, იმისთვის, რომ დიდი ხნის განმავლობაში ისიამოვნოთ მკაფიო და მაღალი ხარისხის ხმით, მიზანშეწონილია წინასწარ შეისწავლოთ შეთავაზებების ყველა მრავალფეროვნება და აირჩიოთ აუდიო აღჭურვილობის ის ვარიანტი, რომელიც საუკეთესოდ შეესაბამება თქვენს საჭიროებებს.
სიმძლავრის გამაძლიერებელი IRF630-ზე HF რადიოსადგურებისთვის IRF630 იქნა მიღებული გამაძლიერებლის საფუძვლად, როგორც ყველაზე იაფი და ყველაზე გავრცელებული ტრანზისტორები. მათი ფასი $0,45-დან $0,7-მდე მერყეობს. მათი ძირითადი მახასიათებლებია: UC და max = 200 V; მაქსიმუმ 1 წმ. = 9 ა; U3i max = ±20 V; S = 3000 mA/V; Сzi = 600…850 pF (დამოკიდებულია მწარმოებელზე); Csi - არაუმეტეს 250 pF (ფაქტობრივად იზომება Csi 10 ტრანზისტორზე სხვადასხვა მწარმოებლისგან - დაახლოებით 210 pF); დენის გაფრქვევა Rs - 75 ვატი.
IRF630 ტრანზისტორები შექმნილია იმპულსური სქემებში მუშაობისთვის (კომპიუტერის მონიტორის ჩართვა, კვების წყაროების გადართვა), მაგრამ როდესაც ისინი ხაზოვანთან მიახლოებულ რეჟიმში გადადიან, ისინი ასევე აძლევენ კარგ შესრულებას საკომუნიკაციო მოწყობილობებში. ჩემი "ლაბორატორიული მუშაობის" შედეგების მიხედვით, ამ ტრანზისტორების სიხშირეზე პასუხი, თუ თქვენ ცდილობთ შეყვანის ტევადობის მაქსიმალურ კომპენსირებას, არ არის უარესი, ვიდრე KP904. ყოველ შემთხვევაში, KP904-ის ნაცვლად მათი დაყენებით, ბევრად უკეთესი შედეგი მივიღე როგორც სიხშირეზე რეაგირების, წრფივობისა და მომატების, ასევე საიმედოობის მხრივ.
სიმძლავრის გამაძლიერებელი IRF630-ზე HF რადიოსადგურისთვის შემოწმდა მიწოდების ძაბვაზე 36-50 ვ, მაგრამ ის მუშაობდა ყველაზე საიმედოდ და ეფექტურად 40 ვ მიწოდების ძაბვაზე, სტაბილიზირებული წყაროდან. საიმედოობის შესანარჩუნებლად გამაძლიერებელი გამოითვლებოდა 80 ვტ სიმძლავრეზე, თუმცა მისგან 100 ვატზე მეტის „გამოტუმბვა“ შეიძლებოდა. მართალია, ტრანზისტორების საიმედოობა დაეცა.
თუ გავითვალისწინებთ IRF630-ის შეყვანის ტევადობას და იმ ფაქტს, რომ ეს ტრანზისტორები კონტროლდება არა დენით, არამედ ძაბვით, ბიპოლარულისგან განსხვავებით. ამ გამაძლიერებელში შეუძლებელი იყო გარკვეული ბლოკირების აღმოფხვრა 18 MHz-ზე ზევით სიხშირის პასუხში (Pout 30 MHz; 0.7Pout max), თუმცა მიღებული იქნა მიკროსქემის ზომები. მაგრამ ეს არის თანდაყოლილი მრავალი სქემისთვის, მათ შორის ბიპოლარული ტრანზისტორებისთვის.
გამაძლიერებლის ხაზოვანი მახასიათებლები კარგია, ეფექტურობა; 55%, რაც ადასტურებს ზემოთ აღნიშნულ სტატიაში წარმოდგენილ მონაცემებს. ყველაზე მნიშვნელოვანი კომპონენტის ნაწილების, მათ შორის ტრანზისტორების, იაფია. რომლის ყიდვა თავისუფლად შეიძლება რადიო ბაზრებზე და კომპანიებში, რომლებიც მონაწილეობენ კომპიუტერის მონიტორებისა და კვების წყაროების შეკეთებაში. გამოთვლილი სიმძლავრის მისაღებად გამაძლიერებლის შეყვანაზე უნდა იყოს გამოყენებული არაუმეტეს 5 ვ (rms) სიგნალი 50 ohms დატვირთვით.
საჭიროების შემთხვევაში, მოგება შეიძლება შემცირდეს. R1, R12, R13 წინააღმდეგობის შემცირებით (ნახ.), ამავე დროს, დანარჩენი მახასიათებლები პრაქტიკულად არ შეიცვლება. მაგრამ არ უნდა დაგვავიწყდეს, რომ ტრანზისტორების კარიბჭის ავარიის ძაბვა არ აღემატება 20 ვ-ს, ე.ი. Uin.eff.max. უნდა გამრავლდეს 1.41-ზე.
VT1-ზე აწყობილია წინასწარ გამაძლიერებელი, რომელიც დაფარულია OOS ორი სქემით - R1, C6 (აფერხებს ტრანზისტორის მუშაობას და ხელს უშლის თვითაგზნებას მომატების შემცირებით) და R5, C7* (სიხშირეზე დამოკიდებული OOS, სიხშირეზე პასუხის კორექტირება). "ზედა" დიაპაზონებში). VT2-ზე, VT3-ზე, ბიძგების დაყენების ბოლო საფეხური აწყობილია ცალკეული მიკერძოების დაყენების სქემებით და პირველი ეტაპის მსგავსი OOS სქემებით.
P-ფილტრები L2, C32, SZZ, C37, C38 და L3, C35, C36, C40, C41 გამოიყენება გამომავალი წინააღმდეგობის VT2, VT3, რომელიც არის დაახლოებით 15 ohms, 25 ohms-მდე. ამავდროულად, ეს არის დაბალი გამტარი ფილტრი, რომლის გამორთვის სიხშირეა დაახლოებით 34 MHz. სიმძლავრის დამატების ტრანსფორმატორის TK შემდეგ, გამაძლიერებლის გამომავალი წინაღობა ხდება 50 ohms. VD1-VD6 - ALC სისტემის დეტექტორი და ძაბვის ინდიკატორი გამომავალი ტრანზისტორების გადინების წრეში, აწყობილი VD7, VD8, R21, C39 (როდესაც პიკური ძაბვა VT2, VT3 კანალიზაციაზე აღწევს 50 ვ-ზე მეტს, VD7. LED "ანთება", რაც მიუთითებს გაზრდილი SWR ).
ALC სქემებისთვის საკონტროლო ძაბვის გამოყენებით, რაც შეცვლის სიმძლავრის დონეს. გამომავალზე ძაბვის დონის მიხედვით, LED არ "ანათებს". ნებისმიერ შემთხვევაში, უნდა გახსოვდეთ, რომ ტრანზისტორებზე გამომავალი ეტაპები უნდა იყოს დაკავშირებული ანტენასთან შესაბამისი მოწყობილობის საშუალებით. ბოლოს და ბოლოს, ანტენა არ არის აქტიური დატვირთვა და განსხვავებულად იქცევა თითოეულ ზოლზე, თუნდაც ეწეროს, რომ მუშაობს ყველა ზოლზე.
HF რადიოსადგურისთვის IRF630-ზე დენის გამაძლიერებლის დაყენება ხდება ორმხრივი მინაბოჭკოვანი დაფაზე, რომელზედაც სკალპელით იჭრება მართკუთხა საკონტაქტო ბალიშები მიკროსქემის კვანძებისთვის და „საერთო მავთული“. დაფის კონტურის გასწვრივ დარჩა "საერთო მავთულის" მეტალიზაციის ზოლი.
"საერთო მავთულის" საკონტაქტო ბალიშები დაკავშირებულია მხტუნავებით დაფის მეორე მხარის უწყვეტი მეტალიზებით 2 ... 3 სმ-ის შემდეგ. ნაწილები დალაგებულია დიაგრამაზე მითითებული თანმიმდევრობით (ნახ.). ამ გზით ათამდე გამაძლიერებელი გაკეთდა. კორექტირების პროცესში მათ აჩვენეს კარგი განმეორებადობა, მაღალი ხარისხის და საიმედო მუშაობა.
გადართვის დაფის დენის გამაძლიერებელი IRF630-ზე HF რადიოსადგურისთვის:
შესრულებული ნებისმიერი გზით და მავთულით მიერთებული გამაძლიერებელთან, რელეები განლაგებულია გამაძლიერებლის შეყვანის და გამოსასვლელში, ხოლო მათი კონტროლი დაკავშირებულია გადართვის დაფაზე. მორგებული რეზისტორები R1, R2, R3 (ნახ. 2) უნდა იქნას გამოყენებული მრავალჯერადად, სლაიდერების ქვედა პოზიციაზე დაყენების შემდეგ დიაგრამის მიხედვით. იმისათვის, რომ არ დაზიანდეს ტრანზისტორები მკვეთრი მოძრაობით მშვიდი დენის დაყენებისას.
რეზისტორები შეყვანილია ყველა ტრანზისტორის წყაროს სქემებში (ნახ. 1), რაც ამცირებს მათ ციცაბოობას "მუდმივით" და ამით დამატებით იცავს მათ. ეს ზომები მიიღეს მას შემდეგ, რაც ასეთი ტრანზისტორების გამოცდილება შევიძინე და ათეული და ნახევარი ნაგავში გადავყარე, მივხვდი, რომ მუდმივი დენის ასეთი ციცაბო არ არის საჭირო. თითოეული გამომავალი ტრანზისტორის საწყისი დენის დაყენება ცალ-ცალკე ხდება ისე, რომ არ იყოს საჭირო ტრანზისტორების თაიგულის გავლა.
წინასწარ დაყენებული მშვიდი დენები VT1 დაახლოებით 150 mA და VT2, VT3 - 60-80 mA თითოეული, მაგრამ იგივე თითოეულ მკლავში და უფრო ზუსტად - სპექტრის ანალიზატორის გამოყენებით. მაგრამ, როგორც წესი, საკმარისია მხოლოდ მშვიდი დენების სწორად დაყენება.
ახლა მოდით ვისაუბროთ იმაზე, თუ როგორ უნდა დააყენოთ ტრანზისტორები. ამ ტრანზისტორების კორპუსი (TO-220) წააგავს "პლასტმასის" KT819-ს, რომელსაც აქვს გადინების გამომავალი ლითონის სუბსტრატზე და ლითონის ფლანგზე. ამის შეშინება არ არის საჭირო და მათი დამონტაჟება შესაძლებელია რადიატორზე დენის გამაძლიერებლის დაფის გვერდით სხვადასხვა მხარეს მიკას შუასადებებით. მაგრამ მიკა უნდა იყოს მაღალი ხარისხის და წინასწარ დამუშავებული სითბოგამტარი, ქვიშისგან თავისუფალი პასტით. ავტორი ყურადღებას ამახვილებს იმაზე, რომ მიკა მიეწოდება არა მხოლოდ მუდმივი ძაბვის, არამედ RF ძაბვის.
მიკას მეშვეობით შესაკრავის კონსტრუქციული ტევადობა შედის P- ფილტრების ტევადობაში, ასევე ტრანზისტორების გამომავალ ტევადობაში. უმჯობესია დააჭიროთ ტრანზისტორებს რადიატორზე არა ფლანგში ნახვრეტით, არამედ დურალუმინის ფირფიტით, რომელიც აჭერს ორ გამომავალ ტრანზისტორს ერთდროულად, რაც უზრუნველყოფს სითბოს უკეთეს გადაცემას და არ არღვევს მიკას. VT1-ს აქვს იგივე შესაკრავები, მხოლოდ დაფის დასაწყისში.
ტრანსფორმატორები დახვეულია HH კლასის ფერიტისაგან დამზადებულ რგოლებზე და ხელმისაწვდომობის მიხედვით, გამტარიანობით 200-დან 1000-მდე. რგოლების ზომები უნდა შეესაბამებოდეს სიმძლავრეს, გამოვიყენე 600NN K22x10.5x6.5. გადახვევა განხორციელდა PELSHO-0.41 მავთულით T1-ისთვის (5 ბრუნი სამ მავთულში, 4 შემობრუნება სანტიმეტრზე) და PEL-SHO-0.8 T2-სთვის (4 ბრუნი ორ მავთულში, 1 ბრუნი სანტიმეტრზე), TZ (6 ბრუნი ორში). მავთულები, 1 შემობრუნება სანტიმეტრზე). იმის გამო, რომ ყოველთვის არ არის შესაძლებელი აბრეშუმის იზოლაციაში სასურველი დიამეტრის მავთულის პოვნა. გრაგნილი შეიძლება გაკეთდეს PEV-2 მავთულითაც, ტრანსფორმატორის დახვევის შემდეგ აუცილებლად „დააწკრიალეთ“ გრაგნილები.
თითოეული ტრანსფორმატორის გრაგნილი მონაცემები დამოკიდებულია გამოყენებული რგოლების ბრენდსა და ზომაზე, ხოლო სხვა რგოლების გამოყენების შემთხვევაში, მათი ადვილად გამოთვლა შესაძლებელია ფორმულის გამოყენებით 12 [S.G. Bunin and L.P. Yaylenko. „მოკლე ტალღის რადიომოყვარულის სახელმძღვანელო“, კიევი, „ტექნიკა“, 1984 წ., გვ. 154], სადაც Rk-ის მნიშვნელობა T1-სთვის არის 50, T2-სთვის -15, TK-სთვის - 25.
L2, L3 აქვს მავთულის 5 შემობრუნება PEV-1.5 მანდელზე 8 მმ დიამეტრით, გრაგნილის სიგრძე 16 მმ. თუ ეს მონაცემები მთლიანად არის შენახული, პრაქტიკულად არ არის საჭირო ფილტრების რეგულირება. L1 - სტანდარტული 100 μH ჩოკი უნდა გაუძლოს მინიმუმ 0.3 A დენს (მაგალითად, D-0.3). გამომავალი LPF კონდენსატორები არის მილისებური ან ნებისმიერი მაღალი სიხშირის კონდენსატორები შესაბამისი რეაქტიული სიმძლავრით და სამუშაო ძაბვით. მსგავსი მოთხოვნები C26 -C31-ისთვის.
ყველა სხვა კონდენსატორი ასევე უნდა იყოს შეფასებული შესაბამისი სამუშაო ძაბვისთვის. ყველა რეჟიმის პირდაპირ დენზე ჩართვისა და დაყენების შემდეგ, შეაერთეთ დატვირთვა და დაარეგულირეთ გამაძლიერებლის სიხშირის პასუხი GSS-ის და მილის ვოლტმეტრის ან სიხშირის რეაგირების მრიცხველის გამოყენებით (ავტორი გამოიყენა X1-50). C7, C10, C19-C22 არჩევით შეგიძლიათ შეასწოროთ მახასიათებელი 14-30 MHz რეგიონში (ნახ. 1). HF ზოლებზე Pout-ის „გასწორებისთვის“, შეიძლება დამატებით დაგჭირდეთ აირჩიოთ კუ ბურთების რაოდენობა T1 და T2-დან.
